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刘东泽,江俊杰,朱玉蕊.考虑边坡渐进破坏特性的新型条分法及其应用
[ 作者:刘东泽,等 点击数: 更新时间:2024-02-26 责任编辑:学报编辑部]
考虑边坡渐进破坏特性的新型条分法及其应用
刘东泽1,江俊杰2,朱玉蕊1
Research on New Strip Partition Method and Its Application Based on Progressive Damage Characteristics of Slope
LIU Dongze1, JIANG Junjie2, Zhu Yurui1
作者机构 |
1.中冶武勘工程技术有限公司,湖北 武汉 430080;2 湖北工业大学 土木建筑与环境学院,湖北 武汉 430068 |
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引用本文 |
刘东泽,江俊杰,朱玉蕊.考虑边坡渐进破坏特性的新型条分法及其应用[J].黄河水利职业技术学院学报,2024,36(01):29-35 |
中图分类号 |
TU416 |
文献标识码 |
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摘 要 |
为了分析边坡的渐进破坏过程,以剩余推力法为例,应用剪应力—应变本构模型对传统条分法进行改进。分析了新型条分法的基本原理,提出基于临界状态的滑坡稳定性评价系数。根据稳定系数的变化可以判断滑坡不同阶段的滑体稳定情况。应用新型条分法对西北地区的一个滑坡进行稳定分析,并将分析结果与监测位移对比,证明了新条分法的可行性。 |
关键词 |
剪应力—应变本构模型;新型条分法;边坡稳定性;渐进破坏;稳定分析 |
基金资助 |
国家自然科学基金项目:边坡渐进破坏理论体系及应用研究(41641027); 国家自然科学基金项目:推移式滑坡渐进破坏模型研究(41372363); |
作者介绍 |
刘东泽,安徽池州人,中冶武勘工程技术有限公司助理工程师,硕士,主要从事岩土与结构专业设计工作。 |
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考虑边坡渐进破坏特性的新型条分法及其应用
(1.中冶武勘工程技术有限公司,湖北 武汉 430080;2 湖北工业大学 土木建筑与环境学院,湖北 武汉 430068)
摘 要:为了分析边坡的渐进破坏过程,以剩余推力法为例,应用剪应力—应变本构模型对传统条分法进行改进。分析了新型条分法的基本原理,提出基于临界状态的滑坡稳定性评价系数。根据稳定系数的变化可以判断滑坡不同阶段的滑体稳定情况。应用新型条分法对西北地区的一个滑坡进行稳定分析,并将分析结果与监测位移对比,证明了新条分法的可行性。
关键词:剪应力—应变本构模型;新型条分法;边坡稳定性;渐进破坏;稳定分析
Research on New Strip Partition Method and Its Application Based on Progressive Damage Characteristics of Slope
LIU Dongze1,JIANG Junjie2,Zhu Yurui1
(1.WSGRI Engineering & Surveying Incorporation Limited,Wuhan 430080,Hubei,China;2.Hubei University of Technology,Wuhan 430068,Hubei,China)
自1915年瑞典的彼得森提出圆弧滑动法开始,人们对边坡稳定性的研究从未停下脚步。应用圆弧滑动法进行边坡稳定分析时,没有考虑条块间的推力或只考虑条块间的水平推力,故计算结果不能完全符合实际。瑞典费伦纽斯于1927年又提出瑞典条分法。该方法计算忽略了土条间的作用力,所以不满足静力平衡条件。但由于其计算结果偏于安全,在工程上仍有广泛的应用。在随后的几十年中,瑞典条分法不断改进,但仍然有较大的缺陷[1-2]。基于此,英国专家A.W.Bishop 又提出一种更为精确的计算方法,即简化Bishop 法[3],它也是我国规范中的主要计算方法,但后来人们在工程实际中发现,许多滑坡并不是沿着圆弧面滑动的。于是,又针对此类滑坡提出简布法与强度折减法等[4]。
传统的条分法大多是基于极限平衡法计算, 主要通过最小安全系数来反映边坡的稳定情况。随着研究的深入,诸多学者都认为边坡是一个渐进破坏过程[5-7],传统条分法并不能反映出其渐进过程,对边坡的稳定性分析也过于单一,所以建立一种可以反映边坡渐进破坏的条分法尤为重要。笔者通过引入一种剪应力—应变本构模型,对条分法进行改进,以期反映出边坡的渐进破坏过程,为边坡的监测预警提供参考。
在传统的条分法计算中, 往往需要通过多种假定才能完成计算。对于岩土体的变形关系,大多是基于理想弹塑性模型进行分析。但是,理想弹塑性模型有一个明显的缺陷,就是当岩土体应力达到峰值后,应力趋于平衡,不再随着应变而变化。而在大量的工程实践中,岩土体表现出软化特性,并不满足这一条件。基于此,本文引入一种剪应力—应变本构模型(如图1所示),分析岩土体应力与应变的关系。从图1可以看出,在应力达到临界状态后,材料会出现软化现象。这与实际土体性质更为接近。
图1 剪应力—应变本构模型
Fig.1 Shear stress-strain intrinsic structure model
图2 边坡稳定分析条块划分图
Fig.2 Block division diagram of slope stability analysis
剪应力—应变本构模型的表达式为式(1)。
式中:τ 为剪应力,kPa;γ 为剪应变;G 为岩土体的剪切模量,kPa;p、q、ξ 为常系数。
当土体应力达到峰值后,式(1)满足式(2)所示条件。
式中:γpeak 为峰值应力状态下的应变。
计算时,认为临界状态的应变仅与法向应力有关,如式(3)所示。
式中:σn 为法向应力,Pa;a01、a02、a03 为常系数。
对于式(1)中无量纲参数ξ,结合土壤水分特征曲线可以用式(4)计算。
通过多次法向压力试验便可计算出此方程。
通过引入剪应力—应变本构模型,可以克服传统条分法的一些缺点。 新型条分法通过监测变形情况来反映边坡状态, 而不像传统计算方法仅仅靠折减系数来模拟边坡的破坏过程。以剩余推力法为例,对于整个边坡中任一条块正压力可表示为式(5),则其对应的正应力为式(6)。引入剪应力—应变本构模型后,摩阻应力表示为式(7),临界状态下的摩阻应力表示为式(8)。
式中:Ni 为第i 条块正压力,kN;Wi 为第i 条块重量,kN;βi 为地表竖向均布荷载,kN/m;Δi 为水平方向均布荷载,kN/m;li 为条块底边长度,m;αi 为条块底边与水平夹角,(°)。
式中:τi 为第i 条块的剪应力,kPa;γi 为第i 条块的剪应变;Gi 为剪切模量,kPa。
式中:ci 为第i 条块的黏聚力,kPa;? 为内摩擦角,(°)。
摩阻力计算式为式